b_eB——齒寬，mm；

F_mt——名義切向力，N，見GB3480-83《漸開線圓柱齒輪承載能力計算方法》；

K_A——使用系數(shù)，見GB3480-83；

K_Bβ——膠合承載能力計算的齒向載荷分布系數(shù)，取K_Bβ=K_Hβ，見GB3480-83；

K_Bα——膠合承載能力計算的齒間載荷分配系數(shù)，K_Bα=K_Hα，見GB3480-83；

K_Bγ——螺旋線系數(shù)。

2)螺旋線系數(shù)K_Bγ

螺旋線系數(shù)K_Bγ是考慮到當(dāng)總重合度ε_γ增大時發(fā)生膠合的趨向增大而引入的修正系數(shù)。其值由試驗得出，可按根據(jù)試驗數(shù)據(jù)所繪制的圖3-115 查取。

為便于計算機計算，圖3-115中的曲線可近似用下述公式表示：

3）平均摩擦系數(shù)μm

平均摩擦系數(shù)μm是指齒廓各嚙合點處的摩擦系數(shù)的平均值�？山�似用節(jié)點處的摩擦系數(shù)。

ω_t——單位齒寬載荷，N/mm；

R_a——沿齒廓方向的齒面輪廓算術(shù)平均偏差，μm，此處取兩輪的平均值；

R_a=0.5(R_1a+R_a2)………………………………（3-200）

η_M——潤滑油在本體溫度下的動力粘度，mPa·s，可近似取為工作油溫下的動力粘度；*

u_Σ——兩輪在嚙合點處沿齒廓切線方向速度之和，m/s，在節(jié)點處取值為：

*如要精確計算，可采用迭代方法進行計算。

u_Σ=2usinα­_t′………………………………（3-201）

u——節(jié)圓圓周速度，m/s；

α_t′——端面嚙合角，（。）；

ρ_red——兩齒廓在嚙合點處的綜合曲率半徑，mm，在節(jié)點處取值為：

u——齒數(shù)比，u = z₂/z₁≥1 ，式（17）中的“+ ”號用于外嚙合，“一”號用于內(nèi)嚙合；

β_b ——基圓螺旋角，(°）。

4）熱閃系數(shù)X_M

熱閃系數(shù)X_M是考慮材料特性（彈性模量E、泊松比v、熱接觸系數(shù)B_M）和兩輪在嚙合點處沿齒廓切線方向速度鑄v_ρ1、v_ρ2之影響的系數(shù)。*

當(dāng)大、小輪的彈性模量、泊松比、熱接觸系數(shù)相同時，公式（18）即可簡化成下式：

式中，熱接觸系數(shù)B_M為：

對馬氏體鋼，導(dǎo)熱系數(shù)λ_M在41～52N/（K·s）范圍之間，密度容C約為4.78×10²J/(kg·K)，密度ρ約為7.8×10³kg/m³,其熱接觸系數(shù)的平均值為：

B_M=13.6N/(mm·s^0.5·K)………………………………（3-207）

對于常用的鋼制齒輪副，E=206000N/mm²，v=0.3, B_M=13.6N/(mm·s^0.5·K) 其熱閃系數(shù)可取為：

X_M=50K·N^-0.75·S^0.5·m^-0.5·mm…………………………（3-208）

5） 小輪齒頂幾何系數(shù)X_BE

幾何系數(shù)X_BE是考慮小輪齒頂E點處的幾何參數(shù)對赫茲應(yīng)力和滑動速度影響的系數(shù)。

式中：

表中：ε_v1——小輪當(dāng)量圓柱齒輪齒頂重合度，

ε₂——大輪當(dāng)量圓柱齒輪齒頂重合度；

7)齒頂修緣系數(shù)X_ca

齒頂修緣系數(shù)X^ca是用以考慮齒頂修緣（或修根）對膠合的影響系數(shù)，由圖3-116查取，無修緣（修根）時，X_Ca取值為1。

圖3-116中的曲線可近似用下式表示：

X_Ca=1+1.55×10^-2α_v⁴C_a…………………………………………(3-214)

式中ε_v­——齒頂重合度，取ε_v1­或ε_v2­中的較大者，ε_v1­及ε_v2­由公式（3-212）及（3-213）確定。

C_a——計算用齒頂修緣量，μm，由表3-41查取，當(dāng)齒頂修緣或齒頂和齒根修形達到最佳運行狀況（有最佳接觸區(qū)）時，取C_a=C_eff

圖3-116齒頂修緣系數(shù)X_Ca

表3-41計算用齒頂修緣最C_a

驅(qū)動方式	齒頂重合度ε	條件	Ca
小輪驅(qū)動大輪	εv1＞1.5εv2	Ca1≤Ceff	Ca1
		Ca1＞Ceff	Ceff
	εv1≤1.5εv2	Ca2≤Ceff	Ca2
		Ca2＞Ceff	Ceff
大輪驅(qū)動小輪	εv2≤1.5εv1	Ca1≤Ceff	Ca1
		Ca1＞Ceff	Ceff
	εv2＞1.5εv1	Ca2≤Ceff	Ca2
		Ca2＞Ceff	Ceff

表中：C_a1、C_a2——小輪、大輪的實際齒頂修緣量（法向值），μm，當(dāng)相嚙合的輪齒有修根時，應(yīng)取修緣量與修根量之和；

C_eff——有效修緣量，μm，指恰好能補償輪齒彈性變形所需要的修緣量，可按下式估算：

F_t——名義切向力，N，見GB 3480-83第3.1條；

K_A——使用系數(shù)，見GB 3480-83第3.2條；

C_γ——嚙合剛度，N/（mm·μm)，見GB 3480-83第3.6條，直齒輪用單對齒剛度c′代替C_γ；

b——齒寬，mm；

ε_α——端面重合度。

9)重合度系數(shù)X_ε

重合度系數(shù)X_ε是將假定載荷全部作用于小輪齒頂時的局部瞬時溫升θ_flaE折算成沿沿嚙合線的積分平均溫升θ_flaint的系數(shù)。

X_ε按（3-218）～(3-223)式確定。

式中ε_Vα=ε_V1+ε_V2

上述公式是在假定載荷及溫度沿嚙合線呈線性分布等前提下建立的（如圖3-117圖3-118所示）。

3-117載荷 與溫度沿嚙合線分布示意圖

3-118載荷與溫度沿嚙合線分布示意圖

（2≤ε_Vα＜3）

10）材料焊合系數(shù)X_w

材料焊合系數(shù)X_w 是考慮設(shè)計齒輪與試驗齒輪的材料及表面處理不同而引入的修正系數(shù)，它是一個相對的比值，由不同材料及表面處理的試驗齒輪與標(biāo)準(zhǔn)試驗齒輪進行對比試驗得出。其值由表3-42 查取。

表3-42 材料焊合系數(shù)X_w

材料及表面處理		XW
奧氏體鋼（不銹鋼）		0.45
滲碳淬硬鋼	殘余奧氏體含量高于正常值	0.85
	殘余奧氏體含量正常（約20%左右）	1.00
	殘余奧氏體含量低于正常值	1.15
表面氮化鋼		1.50
表面磷化鋼		1.25
表面鍍鋼		1.50
其它情況（如調(diào)質(zhì)鋼）		1.00

11）試驗齒輪的本體溫度θ_MT和積分平均溫升θ_flaintT

試驗齒輪的本體溫度θ_MT和積分平均溫升θ_flaintT是根據(jù)齒輪試驗的數(shù)據(jù)，用公式（3-189）和公式(3-191）計算得出的。

當(dāng)油品的承載能力是按照SY2619-84《潤滑劑承載能力測定法》的FZG(A/8.3/90）試驗得出時，則θ_MT和θ_flaintT與載荷的關(guān)系曲線如圖3-119所示。此時，θ_MT和θ_flaintT的值可根據(jù)設(shè)計齒輪所選用潤滑油的粘度v₄₀和FZG膠合載荷級由圖3-119查取。

潤滑油的膠合載荷級作為油品的性能指標(biāo)，由油品的生產(chǎn)廠家提供。圖3-119中的曲線可近似用下述公式表示：

θ_MT=0.23T_1T+80…………………………（3-224）

式中：T_1T——膠合載荷級相應(yīng)的試驗齒輪小輪扭矩，N·m。

v₄₀——潤滑油在40℃時的名義運動粘度，mm²/s。

膠合承載能力最小安全系數(shù)S_Bmin和常用油品的膠合載荷級見1.3.2節(jié)中表1-69和表1-70。