齒輪1			齒輪2			ZE
材料	彈性模量E1 N/mm2	泊桑比v1	材料	彈性模量E2 N/mm2	泊桑比v2
鋼	206000	0.3	鋼	206000	0.3	189.8
			鑄鋼	202000		188.9
			球墨鑄鐵	173000		181.4
			灰鑄鐵	118000～12600		162.0～165.4
鑄鋼	202000	0.3	鑄鋼	202000	0.3	188.0
			球墨鑄鐵	173000		180.5
			灰鑄鐵	118000		161.4
球墨鑄鐵	173000	0.3	球墨鑄鐵	173000	0.3	173.9
			灰鑄鐵	118000		156.6
灰鑄鐵	118000～126000	0.3	灰鑄鐵	118000	0.3	143.7～146.0

3.9齒形系數(shù)Y_F，Y_Fa

齒形系數(shù)是用以考慮齒形對名義彎曲應(yīng)力的影響，以過齒廓根部左右兩過渡曲線與30°切線相切點(diǎn)的截面作為危險(xiǎn)截面時(shí)行計(jì)算。

3.9.1齒形系數(shù)Y_F

齒形系數(shù)Y_F是考慮載荷作用于單對齒了合區(qū)上界點(diǎn)時(shí)齒形對名義彎曲應(yīng)力的影響（參見圖25）。

3.9.1.1外齒輪的齒形系數(shù)Y_F­

按圖25所示定義，外齒輪的齒形系數(shù)Y_F可由下式確定：

式中：m_n——齒輪法向模數(shù)；

     α_n——法向分度圓壓力角；

α_Fen，h_Fe，s_Fn的定義見圖25。

式（123）適用于標(biāo)準(zhǔn)或變位的直齒輪和斜齒輪。對于斜齒輪，齒形系數(shù)按法截面確定，即按當(dāng)量齒數(shù)Z_V進(jìn)行計(jì)算。大、小輪的齒形系數(shù)應(yīng)分別確定。Z_V應(yīng)按式（128）計(jì)算，或由圖30至圖32查取。

用齒條刀具加工的外齒輪的Y_F可用表15中的公式計(jì)算。

本計(jì)算方法需滿足下列條件：

a.30°切線的切點(diǎn)應(yīng)位于由刀具齒頂圓角所展成的齒根過渡曲線上。

b.刀具齒頂必須有一定大小的圓角，即ρ_ao≠0。刀具的基本齒廓尺寸見圖26。

3.9.1.2內(nèi)齒輪的齒形系數(shù)Y_F

內(nèi)齒輪的齒形系數(shù)Y_F不僅與齒數(shù)和變位系數(shù)有關(guān)，且與插齒刀的參數(shù)有關(guān)。為了簡化計(jì)算，可近似按替代齒條計(jì)算（見圖27）。替代齒條的法向齒廓與基本齒條相假，齒高與內(nèi)齒輪相同，法向載荷作用角α_Fen等于α_n，并以腳標(biāo)2表示內(nèi)齒輪。有關(guān)計(jì)算公式見表16（適用于Z₂＞70）。

3.9.2齒形系數(shù)Y_Fa

齒形系數(shù)Y_Fa是考慮當(dāng)載荷作用于齒頂時(shí)齒形對名義彎曲應(yīng)力的影響，用于近似計(jì)算。

3.9.2.1外齒輪的齒形系數(shù)Y_Fa

按圖28定義，外齒輪的齒形系數(shù)Y_Fa可由下式確定：

式（144）適用于標(biāo)準(zhǔn)或變位的直齒輪和斜齒輪。大、小輪的Y_Fa應(yīng)分別確定。

對于斜齒輪，齒形系數(shù)按法截面確定，即按當(dāng)量齒數(shù)Z_V確定，當(dāng)量齒數(shù)Z_V可用式（128）計(jì)算，或由圖30至圖32查取。

用齒條刀具加工的外齒輪的Y_Fa可按表17中的公式計(jì)算，或按圖33至38相應(yīng)查取。不同參數(shù)的齒形所適用的圖號見表19。

圖33至38的圖線適用于齒頂不縮短的齒輪。對于齒頂縮矩的齒輪，實(shí)際彎曲力臂比不縮矩時(shí)稍小一些，因此用以上圖線查取的值偏于安全。

3.9.2.2內(nèi)齒輪的齒形系數(shù)Y_Fa

內(nèi)齒輪的齒形系數(shù)Y_Fa可近似地按替代齒條計(jì)算。此替代齒條的法向齒廓與基本齒條相似，齒高與內(nèi)齒輪相同，并取法向載荷作用角α_Fan等于α_n（參見圖29）。以腳標(biāo)2表示內(nèi)齒輪。有關(guān)計(jì)算公式見表18（適用于Z₂＞70）。

與圖33至38各齒形參數(shù)相對應(yīng)的內(nèi)齒輪齒形系數(shù)Y_Fa也可由表19查取。

表18內(nèi)齒輪形系數(shù)Y_Fa的有關(guān)公式

表19幾種基本齒廓齒輪的Y_Fa

*凸臺刀具P_ro/m_n=0.05,α_pro=6°。

**內(nèi)齒輪的Y_Fa是按z₂＞70，內(nèi)齒輪法向變位系數(shù)x₂=0,插齒刀法向變位系數(shù)x_o2­=0計(jì)算的。

3.10應(yīng)力修正系數(shù)Y_S、Y_Sa

應(yīng)力修正系數(shù)Y_S和Y_Sa是將名義彎曲應(yīng)力換算成齒根局部應(yīng)力的系數(shù)。它考慮了齒根守濾曲線處的應(yīng)務(wù)集中效應(yīng)，以及彎曲應(yīng)力以外的其他應(yīng)力對齒根應(yīng)力的影響。

應(yīng)力修正系數(shù)不僅取決于齒根過渡曲線的曲率，還和載荷作用點(diǎn)位置有關(guān)。Y_S用于載荷作用于單對齒嚙合區(qū)上界點(diǎn)的計(jì)算方法（方法一），Y_Sa則用于載荷作用于齒頂?shù)挠?jì)算方法（方法二）。

3.10.1應(yīng)力修正系數(shù)Y_S

應(yīng)力修正系數(shù)Y_S僅能與齒形系數(shù)Y_F聯(lián)用。對于齒形角α_n為20°的齒輪，Y_S可按式（152）計(jì)算。

對于其他齒形角的齒輪，可按此式近似計(jì)算Y_S。

上式適用范圍為：1≤q_s＜8

式中：L——齒根危險(xiǎn)截面處齒厚與彎曲力臂的比值：

S_Fn——齒根危險(xiǎn)截面處齒厚。外齒輪由式（131）計(jì)算，內(nèi)齒輪按式（143）計(jì)算。

h_Fe——彎曲力臂。外齒輪由式（137）計(jì)算，內(nèi)齒輪由式（142）計(jì)算。

q_s——齒根圓角參數(shù)，其值為：

ρ_f——30°切線切點(diǎn)處曲率半徑。外齒輪由式（132）計(jì)算，內(nèi)齒輪由式（141）計(jì)算。

3.10.2 應(yīng)力修正系數(shù)Y_Sa

應(yīng)力修正系數(shù)Y_Sa僅能與齒形系數(shù)Y_Fa聯(lián)用。

對于齒形角α_n為20°的齒傳輸線，Y_Sa可按式（155）計(jì)算。對于其他齒形角的齒輪，可按此式近似計(jì)算Y_Sa。

3.11重合度系數(shù)Z_ε、Y_ε

3.11.1接觸強(qiáng)度計(jì)算的重合度系數(shù)Z_ε

重合度系數(shù)Z_ε是用以考慮重合度對單位齒寬載荷的影響。

Z_ε可由式（157）、（158）、（159）計(jì)算，也可根據(jù)端面重合度ε_α和縱向重合度ε_β由圖45查得。

ε_α計(jì)算式中，符號“±”和“”，上面的用于外嚙合傳動(dòng)，下面的用于內(nèi)嚙合傳動(dòng)；

ε_β計(jì)算式中，當(dāng)大小齒輪的齒寬b不一樣時(shí)，采用其中較小者。

3.11.2彎曲強(qiáng)度計(jì)算的重合度系數(shù)Y_ε

重合度系數(shù)Y_ε是將載荷由齒頂轉(zhuǎn)換到單對齒嚙合區(qū)上界點(diǎn)的系數(shù)。

對于1＜ε_α＜2的齒輪副，Y_ε可由式（162）計(jì)算。

3.12螺旋角系數(shù)Z_β、Y_β

3.12.1接觸強(qiáng)度計(jì)算的螺旋角系數(shù)Z_β

螺旋角系數(shù)Z_β是考慮螺旋角造成的接觸線傾斜對接觸應(yīng)力產(chǎn)生影響的系數(shù)。其數(shù)值可由式（163）計(jì)算；也可根據(jù)分度圓螺旋角β由圖46查得。

3.12.2彎曲強(qiáng)度計(jì)算的螺旋角系數(shù)Y_β

螺旋角系數(shù)Y_β是考慮螺旋角造成的接觸線段斜對齒根應(yīng)力產(chǎn)生影響的系數(shù)。其數(shù)值可由式（164）和（165）計(jì)算。

上面式中：當(dāng)ε_β=1計(jì)算。當(dāng)Y_β＜0.75時(shí)，取Y_β=0.75。

螺旋角系數(shù)Y_β也可根據(jù)β角和縱向重合度ε_β，由圖47查取。

3.13試驗(yàn)齒輪的疲勞極限σ_HLim，σ_FLim

3.13.1試驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限σ_HLim

σ_HLim是指某種材料的齒輪經(jīng)長期持續(xù)的重復(fù)載荷作用后（通常不少于50×10⁶次）齒面保持不破壞時(shí)的極限應(yīng)力。其主要影響因素有：材料成分，機(jī)械性能，熱處理及硬化層深度、硬度梯度，結(jié)構(gòu)（鍛、軋、鑄），殘余應(yīng)力，材料的純度和缺陷等。

σ_HLim可由齒輪的負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)或使用經(jīng)驗(yàn)的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)得出。此時(shí)需闡明線速度、潤滑油粘度、表面粗糙度、材料組織等變化對許用應(yīng)力的影響所引起的誤差。

無資料時(shí)，可參考圖48至圖52根據(jù)材料和齒面硬度查取σ_HLim值。取用疲勞極限區(qū)域圖上限值時(shí)，必須特別注意材料的選用（質(zhì)量、成分的選擇）、材料的試驗(yàn)、良好的熱處理，并根據(jù)材料的性能、熱處理和相應(yīng)的測試結(jié)果進(jìn)行合理的設(shè)計(jì)。如不具備上述各項(xiàng)條件，應(yīng)按具體情況取用區(qū)域圖的中間值或下限值。

圖中的σ_HLim值是試驗(yàn)齒輪在持久壽命期內(nèi)失效概率為1%時(shí)的齒面接觸疲勞極限應(yīng)力。其余的試驗(yàn)條件為：齒面平均粗糙度R_Z為3μm（Z_R=1）；節(jié)點(diǎn)線速度V為10m/s（Z_V=1）；礦物油潤滑，其粘度v為100mm²/s(Z_L=1)。

3.13.2試驗(yàn)齒輪的彎曲疲勞極限σ_FLim

σ_FLim是指某種材料的齒輪經(jīng)長期持續(xù)的重復(fù)載荷作用后（至少3×10⁶次）齒根保持不破壞時(shí)的極限應(yīng)力。其主要影響因素有：材料成分，機(jī)械性能，熱處理及硬化層深度、硬度梯度，結(jié)構(gòu)（鍛、軋、鑄），殘余應(yīng)力，材料純度及缺陷等。

σ_FLim可由脈動(dòng)試驗(yàn)或齒輪負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)，或由使用經(jīng)驗(yàn)的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)得出。此時(shí)應(yīng)闡明模數(shù)、齒根圓角、齒根表面粗糙度等變化對許用應(yīng)力的影響所引起的誤差。

無資料時(shí)，可參考圖53至圖57，根據(jù)材料的和齒面硬度查取σ_FLim值。取值的原則與σ_FLim的取值原則相同（見3.13.1款）。此外，圖中硬齒面齒輪的σ_FLim值適用于硬化層深度（加工后的）δ≥0.15m_n的硬化齒輪和δ=0.4～0.6mm的氣體氮齒輪。當(dāng)經(jīng)氣體氮化后齒面硬度HV1＞750時(shí)，或不能保證淺外的硬度大于深處的硬度時(shí)，或淬硬齒輪的齒廓硬化區(qū)起點(diǎn)距危險(xiǎn)截面過近時(shí)，以及齒根表面狀況不良時(shí)（如加工缺陷、脫碳、氧化、回火、裂紋等），其σ_FLim值應(yīng)適當(dāng)降低。對于受對稱雙向彎曲的齒輪（如中間輪、行星輪），應(yīng)將圖中查得的σ_FLim值乘上系數(shù)0.7。對于雙向運(yùn)轉(zhuǎn)工作的齒輪，其σ_FLim值所乘系數(shù)可以稍大于0.7。

圖中的σ_FLim值是試驗(yàn)齒輪在持久壽命期內(nèi)失效概率為1%時(shí)的齒根彎曲疲勞極限應(yīng)力，是通過齒輪運(yùn)轉(zhuǎn)試驗(yàn)或脈動(dòng)試驗(yàn)獲得的。其余的試驗(yàn)條件為：

模數(shù)m為3～5mm；螺旋角β為0°；應(yīng)力修正系數(shù)Y_ST­為2.0；齒根圓角參數(shù)q_s為2.5；齒根圓角表面平均粗糙度R_Z為10μm；線速度v為10m/s；齒寬b為10～50mm；基本齒廓按GB1356-78；高精度；輪齒受單向彎曲。在上述條件下，試驗(yàn)結(jié)果會聚在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)中：

K_A=K_V=K_Fβ=K_Fα=Y_δrelT=Y_RrelT=Y_X=1

3.14壽命系數(shù)Z_N，Y_NT

3.14.1接觸強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù)Z_N

Z_N是用以考慮當(dāng)齒輪只要求有限壽命（N_L^*＜2×10⁶～10⁹，視材料而異）時(shí)，齒輪的許用接觸應(yīng)務(wù)可以提高的系數(shù)。

Z_N可由表21中的公式計(jì)算得出，也可由圖58查得。

*對于變載荷下工作的齒輪，在已知載荷圖時(shí)，N_L應(yīng)為其當(dāng)量循環(huán)次數(shù)。

3.15潤滑油膜影響系數(shù)Z_L、Z_V、Z_R

齒面間的潤滑油膜狀況影響差齒面承載能力。影響齒面間潤滑油膜狀況改變（與試驗(yàn)齒輪的條件相比）的主要因素有：

潤滑油粘度——其影響用潤滑劑系數(shù)Z_L來考慮；

線速度——其影響用速度系數(shù)Z_V來考慮；

齒面粗糙度——其影響用粗糙度系數(shù)Z_R來考慮。

Z_L、Z_V­、Z_R的數(shù)值可由圖60、圖61、圖62分別查得。圖中的陰影區(qū)表示這三個(gè)影響系數(shù)的離散趨向。陰影區(qū)的寬度較大，表明還有其他影響因素尚未考慮。與這些圖值相應(yīng)的計(jì)算公式和必要說明分述如下。

3.15.1潤滑劑系數(shù)Z_L

v₅₀——在50℃時(shí)潤滑油的名義運(yùn)動(dòng)粘度，mm²/s(cSt)；

v₄₀——在40℃時(shí)潤滑油的名義運(yùn)動(dòng)粘度，mm²/s(cSt)。

式（191）、（192）及圖60適用于礦物油（加或不加添加劑）。應(yīng)用某些具有較小磨擦系數(shù)的合成油時(shí)，對于滲碳鋼齒輪Z_L應(yīng)乘以系數(shù)1.1，對于調(diào)質(zhì)鋼齒輪應(yīng)乘以系數(shù)1.4。

可以認(rèn)為，Z_L對疲勞強(qiáng)度和靜強(qiáng)度具有相同的影響。

v——節(jié)點(diǎn)線速度，m/s。

可以認(rèn)為，Z_V對疲勞強(qiáng)度和靜強(qiáng)度具有相同的影響。

3.15.3粗糙度系數(shù)Z_R

3.15.3.1持久壽命時(shí)的粗糙度系數(shù)Z_R

當(dāng)所計(jì)算的齒輪要求持久壽命時(shí)（N_L＞2×10⁶～5×10⁷，視材料而異，見3.1條），Z_R可由式（195）計(jì)算得出，或由圖63查得。

3.16工作硬化系數(shù)Z_W

工作硬化系數(shù)Z_W是用以考慮經(jīng)光整加工的硬齒面小齒輪在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中對調(diào)質(zhì)鋼大齒輪齒面產(chǎn)生冷作硬化，從而使大齒輪的許用接觸應(yīng)力得到提高的系數(shù)。

大齒輪齒面承載能力的提高還和其它許多因素有關(guān)，如材料中的合金元素、赫茲應(yīng)力、硬化過程、表面粗糙度等。因此工作硬化效果應(yīng)優(yōu)先由試驗(yàn)或經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)來確定。如無試驗(yàn)或經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，Z_W值可由式（198）計(jì)算得出，或由圖63查取。此公式與圖的使用條件為：小齒輪齒面的粗糙度算術(shù)平均值Ra≤1μm或平均粗糙度R_Z≤6μm；大齒輪齒面硬度在HB130～400范圍內(nèi)。

當(dāng)不符合上述條件時(shí)，取Z_W=1。

可以認(rèn)為，Z_W對疲勞強(qiáng)度和靜強(qiáng)度具有相同的影響。

3.17相對齒根圓角敏感系數(shù)Y_δrelT

齒根圓角敏感系數(shù)表示在輪齒折斷時(shí)，齒根外的理論應(yīng)力集中超過實(shí)際應(yīng)力集中的程度。

相對齒根圓角敏感系數(shù)Y_δrelT是考慮所計(jì)算的齒輪的材料、幾何尺寸等對齒根應(yīng)力的敏感度與試驗(yàn)齒輪不同而引進(jìn)的系數(shù)。定義為所計(jì)算齒輪的齒根圓角敏感系數(shù)與試驗(yàn)齒輪的齒根圓角敏感系數(shù)的比值。

在無精度分析的可用的數(shù)據(jù)時(shí)，可按下述方法分別確定Y_δrelT值。

3.17.1持久壽命埋的相對齒根圓角敏感系數(shù)Y_δrelT

持久壽命時(shí)的相對齒根圓角敏感系數(shù)Y_δrelT可按式（199）計(jì)算得出，也可由圖64查得（當(dāng)齒根圓角參數(shù)在1.5＜q_s＜4的范圍內(nèi)時(shí)，Y_δrelT可近似地取為1，其誤差不超壺5%）。

q_s——齒根圓角參數(shù)，見3.10.1款式（154）；

X_T^*——試驗(yàn)齒輪齒根危險(xiǎn)截面外的應(yīng)力梯度與最大應(yīng)力的比值，仍可用式（200）計(jì)算，式中q_s取為q_sT=2.5。

表23不同材料的滑移層厚度ρ′

序號	材料	圖64及圖65中的材料代號	滑移層厚度ρ′mm
1	灰鑄鐵σb=150N/mm2	GG	0.3124
2	灰鑄鐵σb=300N/mm2	GG	0.3095
3	經(jīng)氣體或液體氮化的調(diào)質(zhì)鋼	N	0.1005
4	軟鋼σs=300N/mm2	St	0.0833
5	軟鋼σs=400N/mm2	St	0.0445
6	調(diào)質(zhì)鋼σ0.2=500 N/mm2	V	0.0281
7	調(diào)質(zhì)鋼σ0.2=600 N/mm2	V	0.0194
8	調(diào)質(zhì)鋼σ0.2=800 N/mm2	V	0.0064
9	調(diào)質(zhì)鋼σ0.2=1000 N/mm2	V	0.0014
10	滲碳淬火鋼	EG	0.0030

3.18相對齒根表面狀誤解系數(shù)Y_RrelT

齒根表面狀況系數(shù)是考慮齒廓根部的表面狀況，主要是齒根圓角處的粗度度對齒根彎曲強(qiáng)度的影響。

相對齒根表面狀況系數(shù)Y_RrelT為所計(jì)算齒輪的齒根表面狀況系數(shù)與試驗(yàn)齒輪的齒根表面關(guān)況系數(shù)的比值。

在無精確分析的可用數(shù)據(jù)中，可按下述方法分別確定^*。

3.18.1持久壽命時(shí)的相對齒根表面狀況系數(shù)Y_RrelT

持久壽命時(shí)的相對齒根表面狀況系數(shù)Y_RrelT可按表25中的相應(yīng)公式計(jì)算得出，也可由圖66查得。

*對經(jīng)過強(qiáng)化處理（如噴丸）的齒輪，其Y_RrelT值要稍大于下述方法所確定的數(shù)值。對有表面氧化或化學(xué)腐蝕的齒輪，其Y_RrelT值要稍小于下述方法所確定的數(shù)值。

表25持久壽命時(shí)的相對齒根表面狀況系數(shù)Y_RrelT

材料	RZ＜1μm	1μm≤RZ≤40μm
調(diào)質(zhì)鋼或滲碳淬火鋼	YRrelT=1.120…………（206）	YRrelT=1.674-0.529(RZ+1)0.01……（207）
軟鋼	YRrelT=1.070…………（208）	YRrelT=5.308-4.203(RZ+1)0.01……（209）
灰鑄鐵與氮化鋼	YRrelT=1.025…………（210）	YRrelT=4.299-3.259(RZ+1)0.01……（211）

注：上表中R_Z為齒根表面平均粗糙度。

3.18.2靜強(qiáng)度的相對齒根表面狀況系數(shù)Y_RrelT

靜強(qiáng)度的相對齒根表面狀況系數(shù)Y_RrelT等于1。

3.19尺寸系數(shù)Y_X

彎曲強(qiáng)度計(jì)算中的尺寸系數(shù)Y_X是考慮在尺寸增大（m_n＞5mm）時(shí)，使材料強(qiáng)度降低的尺寸效應(yīng)。主要影響因素為材料及其硬度和結(jié)構(gòu)尺寸。

在無可靠的試驗(yàn)數(shù)據(jù)或經(jīng)證實(shí)的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，Y_X可按下述方法確定。

3.19.1持久壽命時(shí)的尺寸系數(shù)Y_X

持久壽命時(shí)的尺寸系數(shù)Y_X可按表26中相應(yīng)的計(jì)算公式計(jì)算得出，也可由圖67查得。

表26持久壽命時(shí)的尺寸系數(shù)Y_X

材料	mn≤5mm	5mm＜mn＜30mm	mn＞30mm
結(jié)構(gòu)鋼、調(diào)質(zhì)鋼、球墨鑄鐵、 珠光體可鍛鑄鐵	YX=1	YX=1.03-0.006mn……（212）	YX=0.85…………（213）
表面硬化鋼		YX=1.05-0.01mn……（214）	YX=0.75……（215）
灰鑄鐵		5mm＜mn＜25mm	mn＞25mm
		YX=1.075-0.015mn……（216）	YX=0.7…………（217）

3.19.2靜強(qiáng)度的尺寸系數(shù)Y_X

靜強(qiáng)度的尺寸系數(shù)Y_X等于1。

3.20有限壽命計(jì)算時(shí)的Z_N·Z_L·Z_V·Z_R·Z_W及Y_NT·Y_δrelT·Y_RrelT ·Y_X值

3.20.1接觸強(qiáng)度計(jì)算中有限壽命時(shí)的Z_N·Z_L·Z_V·Z_R·Z_W值

如前所述，可認(rèn)為Z_L、Z_V和Z_W對疲勞強(qiáng)度和靜強(qiáng)度具有相同的影響，而Z_R只影響疲勞強(qiáng)度，對靜強(qiáng)度幾乎沒有影響。

在有限壽命時(shí)的接觸強(qiáng)度計(jì)算中，Z_N·Z_L·Z_V·Z_R·Z_W的乘積值可按所要求壽命根據(jù)新S-N曲線插值確定。新S-N曲線的作圖方法可參見圖68所示的例子。其中各系數(shù)在持久壽命和靜強(qiáng)度時(shí)的取值可見前述各相應(yīng)條款。

3.20.2輪齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算中有限壽命時(shí)的Y_NT·Y_δrelT·Y_RrelT·Y_X值

Y_δrelT對疲勞強(qiáng)度和靜強(qiáng)度具有不同的影響，Y_RrelT及Y_X只影響疲勞強(qiáng)度而不影響靜強(qiáng)度。

在有限壽命時(shí)的彎曲強(qiáng)度計(jì)算中，Y_NT·Y_δrelT·Y_RrelT·Y_X的乘積值可按所要求壽命根據(jù)新S-N曲線插值確定。新S-N曲線的作圖方法可參見圖69所示的例子。其中各系數(shù)在持久壽命和靜強(qiáng)度時(shí)的取值見前述各相應(yīng)條款。

附錄

最小安全系數(shù)參考值

（參考件）

使用要求	最小安全系數(shù)SHmin、SFmin
失效概率低于1/10000	1.50
失效概率低于1/1000	1.25
失效概率低于1/100	1.00
失效概率低于1/10	0.85*

*采用此值時(shí)，可能在點(diǎn)蝕前先出現(xiàn)齒面塑性變形。

附加說明：

本標(biāo)準(zhǔn)是參照ISO/DP6336/Ⅰ～Ⅲ-1980制訂的，并與之等效。

本標(biāo)準(zhǔn)由機(jī)械工業(yè)部機(jī)械科學(xué)研究院提出。

本標(biāo)準(zhǔn)由機(jī)械工業(yè)部鄭州機(jī)械研究所負(fù)責(zé)起草。

本標(biāo)準(zhǔn)起草人員有（按姓氏筆劃為序）：馬先貴（東北工學(xué)院）、王壽佑（山東工學(xué)院）、車荷香（華中工學(xué)院）、馮澄宙（鄭州工學(xué)院）、朱龍根（合肥工業(yè)大學(xué)）、朱孝祿（北京鋼鐵學(xué)院）、劑志善（華中工學(xué)院）、劉筱安（鄭州機(jī)械研究所）、池叔航（東方汽輪機(jī)廠）、李慶遠(yuǎn)（昆明工學(xué)院）、張和豪（上海工業(yè)大學(xué)）、陳諶聞（哈爾濱工業(yè)大學(xué)）、范垂本（北京鋼鐵學(xué)院）、釧毅芳（華中工學(xué)院）、黨志梁（北京鋼鐵學(xué)院）、唐定國（鄭州機(jī)械研究所）、唐增寶（華中工學(xué)院）、鄂中凱（東北工學(xué)院）、凈長新（鄭州機(jī)械研究所）、傅德明（北京鋼鐵學(xué)院）、裘新君（上海工業(yè)大學(xué)）、蔡春源（東北工學(xué)院）、顏思鍵（上海工業(yè)大學(xué)）、潘沛霖（哈爾濱工業(yè)大學(xué)）。